鈮作為微合金化元素在硅鋼片中的作用(二)

  為了檢查熱帶的退火處理(‘常化’)的作用,終軋溫度1000℃后溫水淬火試樣在950℃退火6~9min,隨后空冷。熱軋試樣采用兩種不同的冷軋規程進行冷軋。

  3.結論

  所有試樣都有相當多的硅酸鹽夾雜物,常以纖維形式出現。此外,鋼A也有拉長的MnS,另外兩種實驗室冶煉鋼B和鋼C含有復雜的球狀夾雜物,認為是(Ca,Al,Mn)氧硫化物,也發現存在尺寸小于100nm細小顆粒。通過X射線衍射儀觀察發現,鋼A的顆粒為MnS,鋼B為AlN。除了這些尺寸只有幾個um的夾雜物外,而鋼C中都還有NbC和NbN。

  在所有試樣中都存在3個明顯的分層:表面處為等軸多邊形鐵素體,表明發生完全再結晶。離表面一定距離處多邊形鐵素體更多地呈拉長狀,說明回復或局部再結晶等軟化機制為主,而越往中心處是非再結晶的變形組織。

  熱軋試樣中高斯織構的強度也與加工條件有關。終軋溫度1000℃,尤其當采用更高的冷速時,最有利于實現高體積分數的{110}<001>取。如所料,發現當終軋溫度高于1000C時,高斯織構的量隨溫度升高而降低。終軋溫度在900C時高斯織構最小,這可能是在該溫度部分α→γ轉變引起的。

  對最大體積分數高斯織構的試樣(終軋溫度1000℃,水淬)在950℃退火幾分鐘,發現與熱軋條件得到的織構相比,退火僅僅部分地影響了織構含量。這些結果表明對那些經過優化的熱軋條件的材料可省去“常化處理”。

  冷軋薄板對經過一階段冷軋及不同退火條件處理的試樣,研究了其中間厚度處組織變化,總結如下:隨著退火溫度和退火時間的增加,晶粒尺寸呈指數增加。對‘MnS’的鋼A尤為明顯,但鋼B和鋼C即使在920℃退火1.5h也無明顯的晶粒尺寸增加,證實AlN和Nb(C,N)非常有效地控制晶粒尺寸。

  鐵損對實驗室加工獲得的“變壓器薄板”進行了鐵損測量,并與工業生產數據做對比,可明顯看出,由實驗材料測得的鐵損結果差于標準工業生產工藝結果,后者采用稍高些的二次再結晶退火溫度,為1175℃。但是,至少有兩種原因可解釋這一劣勢:首先,實驗室加工工藝如總變形量和變形速率等與工業生產規程不同,因此,工業生產坯料鋼A采用實驗室加工工藝獲得的鐵損結果不能等同于工業生產大众彩票,一般來說,要差些。其次,實驗室熔煉的鋼B和鋼C的清潔度比工業生產的鋼A要差得多,引起鋼A樣具有與鋼B樣相同的鐵損,或更好,鋼B具有更有利的晶體學織構。

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